焊接技術(shù)教程(2焊接設計)
焊接技術(shù)教程
3焊接制造3.1常見(jiàn)焊接方法工藝要求3.1.1 焊條電弧焊工藝要求（定位焊）[12] [16]目前常用此種焊接方法進(jìn)行定位焊，。以下是定位焊接的要求：
（1） 焊條
定位焊用的焊條應和正式焊接用的相同，焊前同樣進(jìn)行再烘干。不許使用費條或不知型號的焊條。
（2） 位置
雙面焊且背面須清根的焊縫，定位焊縫最好布置在背面；形狀對稱(chēng)的構件，定位焊縫也應對稱(chēng)布置；有交叉焊縫的地方不設定位焊縫，至少離開(kāi)交叉點(diǎn)50mm；定位焊縫應距設計焊縫端部30mm以上。
（3） 焊縫尺寸
定位焊的尺寸視結構的剛性大小而定，原則是：在滿(mǎn)足轉配強度要求的前提下，盡可能小一些。從減小變形和填充金屬考慮，可縮小定位焊的間距。TB10212-1998《鐵路鋼橋制造規范》規定，定位焊接的長(cháng)度為50～100mm，焊腳尺寸不得大于設計焊腳尺寸的1/2。埋弧焊的定位焊尺寸和位置：板厚小于25mm時(shí)，定位焊縫長(cháng)50～70mm，間距300～500mm；板厚大于25mm時(shí)，定位焊縫長(cháng)70～100mm，間距200～300mm。
（4） 工藝
施焊條件應和正式焊縫的焊接相同，由于焊道短，冷卻快，焊接電流應比正常焊接的電流大15％～20％。對于剛度大或有淬火傾向的焊件，應適當預熱，以防止焊縫開(kāi)裂；收弧時(shí)注意填滿(mǎn)弧坑，防止該處開(kāi)裂。在允許的條件下，可選用塑性和抗裂性較好而強度略低的焊條進(jìn)行定位焊接。對于開(kāi)裂的定位焊縫，必須先查明原因，然后再清除開(kāi)裂的焊縫，在保證桿件尺寸正確的條件下補充定位焊。
3.1.2 埋弧焊工藝要求[12] [5] [16] （1）打底焊道
熔深大師自動(dòng)埋弧焊的基本特點(diǎn)，焊接有坡口的對接接頭時(shí)，為保證能焊透但不至于燒穿， 在接頭根部焊接第一道焊縫，稱(chēng)為打底焊道。焊接方法可以是焊條電弧焊或二氧化碳氣體保護焊。使用的焊條或填充焊絲必須使其焊縫金屬具有相似于埋弧焊焊縫金屬的化學(xué)成分和性能。打底焊道尺寸必須足夠大，以承受住施工過(guò)程中所施加的任何載荷。焊完打底焊道之后，須打磨或刨削接頭根部，以保證在無(wú)缺陷的清潔金屬上熔敷第一道正面埋弧焊縫。
如果打底焊道的質(zhì)量符合要求，則可保留作為整個(gè)接頭的一部分。焊接質(zhì)量要求高時(shí)，可在埋弧焊縫完成之后用碳弧氣刨或機械加工方法將此打底焊道除掉。然后再焊上永久性的埋弧焊縫。
（2）其它要求
1）采用埋弧焊焊接的焊縫，應在焊縫的端部連接引弧、熄弧板（引板）；引板的材質(zhì)、厚度和坡口應與所焊件相同。引板長(cháng)度不小于80mm；
2）埋弧自動(dòng)焊縫焊接過(guò)程中不應斷弧，如有斷弧則必須將停弧處刨成1：5斜坡，并搭接50mm再引弧施焊，焊后搭接處應修磨均勻。
3.1.3 二氧化碳氣體保護焊工藝要求[12] [16]（1）CO2氣體純度應不大于99.5﹪，氣體流量：細絲（小于1.6mm）短路過(guò)渡焊接時(shí)一般5～15L/min，粗絲（大于1.6mm）焊接時(shí)在10～20L/min。如果焊接電流較大，焊接速度較快，焊絲伸出長(cháng)度較長(cháng)或在室外作業(yè)，氣體流量應適當加大。
（2）如有要求可采用藥芯焊絲焊接，具體工藝見(jiàn)相關(guān)標準。
3.1.4 栓釘（螺柱）焊要求[12] [16] （1）栓釘和保護瓷環(huán)規格符合現行國家標準。
（2）栓釘焊端和母材表面應具有清潔的表面，無(wú)漆層、軋鱗和油水污垢等。但允許有少量銹跡。
（3）質(zhì)量控制。投產(chǎn)前應對所選的焊接工藝進(jìn)行評定，通常是與生產(chǎn)相同的條件下對焊成接頭作破壞性試驗。如彎曲等。
3.1.5 焊縫磨修和返修焊要求[16] 1．桿件焊接后，兩端的引板或產(chǎn)品試板必須用氣割切掉，并磨平切口，不得損傷桿件；
2．垂直應力方向的對接焊縫必須除去余高，并順應力方向磨平；
3．焊腳尺寸、焊坡或余高等超出規定的上限值的焊縫及小于1mm且超差的咬邊必須修磨勻順；
3焊接制造3.1常見(jiàn)焊接方法工藝要求3.1.1 焊條電弧焊工藝要求（定位焊）[12] [16]目前常用此種焊接方法進(jìn)行定位焊。以下是定位焊接的要求：
（1） 焊條
定位焊用的焊條應和正式焊接用的相同，焊前同樣進(jìn)行再烘干。不許使用費條或不知型號的焊條。
（2） 位置
雙面焊且背面須清根的焊縫，定位焊縫最好布置在背面；形狀對稱(chēng)的構件，定位焊縫也應對稱(chēng)布置；有交叉焊縫的地方不設定位焊縫，至少離開(kāi)交叉點(diǎn)50mm；定位焊縫應距設計焊縫端部30mm以上。
（3） 焊縫尺寸
定位焊的尺寸視結構的剛性大小而定，原則是：在滿(mǎn)足轉配強度要求的前提下，盡可能小一些。從減小變形和填充金屬考慮，可縮小定位焊的間距。TB10212-1998《鐵路鋼橋制造規范》規定，定位焊接的長(cháng)度為50～100mm，焊腳尺寸不得大于設計焊腳尺寸的1/2。埋弧焊的定位焊尺寸和位置：板厚小于25mm時(shí)，定位焊縫長(cháng)50～70mm，間距300～500mm；板厚大于25mm時(shí)，定位焊縫長(cháng)70～100mm，間距200～300mm。
（4） 工藝
施焊條件應和正式焊縫的焊接相同，由于焊道短，冷卻快，焊接電流應比正常焊接的電流大15％～20％。對于剛度大或有淬火傾向的焊件，應適當預熱，以防止焊縫開(kāi)裂；收弧時(shí)注意填滿(mǎn)弧坑，防止該處開(kāi)裂。在允許的條件下，可選用塑性和抗裂性較好而強度略低的焊條進(jìn)行定位焊接。對于開(kāi)裂的定位焊縫，必須先查明原因，然后再清除開(kāi)裂的焊縫，在保證桿件尺寸正確的條件下補充定位焊。
3.1.2 埋弧焊工藝要求[12] [5] [16] （1）打底焊道
熔深大師自動(dòng)埋弧焊的基本特點(diǎn)，焊接有坡口的對接接頭時(shí)，為保證能焊透但不至于燒穿， 在接頭根部焊接第一道焊縫，稱(chēng)為打底焊道。焊接方法可以是焊條電弧焊或二氧化碳氣體保護焊。使用的焊條或填充焊絲必須使其焊縫金屬具有相似于埋弧焊焊縫金屬的化學(xué)成分和性能。打底焊道尺寸必須足夠大，以承受住施工過(guò)程中所施加的任何載荷。焊完打底焊道之后，須打磨或刨削接頭根部，以保證在無(wú)缺陷的清潔金屬上熔敷第一道正面埋弧焊縫。
如果打底焊道的質(zhì)量符合要求，則可保留作為整個(gè)接頭的一部分。焊接質(zhì)量要求高時(shí)，可在埋弧焊縫完成之后用碳弧氣刨或機械加工方法將此打底焊道除掉。然后再焊上永久性的埋弧焊縫。
（2）其它要求
1）采用埋弧焊焊接的焊縫，應在焊縫的端部連接引弧、熄弧板（引板）；引板的材質(zhì)、厚度和坡口應與所焊件相同。引板長(cháng)度不小于80mm；
2）埋弧自動(dòng)焊縫焊接過(guò)程中不應斷弧，如有斷弧則必須將停弧處刨成1：5斜坡，并搭接50mm再引弧施焊，焊后搭接處應修磨均勻。
3.1.3 二氧化碳氣體保護焊工藝要求[12] [16]（1）CO2氣體純度應不大于99.5﹪，氣體流量：細絲（小于1.6mm）短路過(guò)渡焊接時(shí)一般5～15L/min，粗絲（大于1.6mm）焊接時(shí)在10～20L/min，
工程
《焊接技術(shù)教程_3焊接制造》(.unjs)。如果焊接電流較大，焊接速度較快，焊絲伸出長(cháng)度較長(cháng)或在室外作業(yè)，氣體流量應適當加大。
（2）如有要求可采用藥芯焊絲焊接，具體工藝見(jiàn)相關(guān)標準。
3.1.4 栓釘（螺柱）焊要求[12] [16] （1）栓釘和保護瓷環(huán)規格符合現行國家標準。
（2）栓釘焊端和母材表面應具有清潔的表面，無(wú)漆層、軋鱗和油水污垢等。但允許有少量銹跡。
（3）質(zhì)量控制。投產(chǎn)前應對所選的焊接工藝進(jìn)行評定，通常是與生產(chǎn)相同的條件下對焊成接頭作破壞性試驗。如彎曲等。
3.1.5 焊縫磨修和返修焊要求[16] 1．桿件焊接后，兩端的引板或產(chǎn)品試板必須用氣割切掉，并磨平切口，不得損傷桿件；
2．垂直應力方向的對接焊縫必須除去余高，并順應力方向磨平；
3．焊腳尺寸、焊坡或余高等超出規定的上限值的焊縫及小于1mm且超差的咬邊必須修磨勻順；
4．焊縫咬邊超過(guò)1mm或焊腳尺寸不足時(shí)，可采用手弧焊進(jìn)行返修焊；
5．應采用碳弧氣刨或其他機械方法清除焊接缺陷，在清除缺陷時(shí)應刨出利于返修焊的坡口，并用砂輪磨掉坡口表面的氧化皮，露出金屬光澤；
6．焊接裂紋的清除長(cháng)度應由裂紋端各外延50mm；
7．用埋弧焊返修焊縫時(shí)，必須將焊縫清除部位的兩端刨成1：5的斜坡；
8．翻修焊縫應按原焊縫質(zhì)量要求檢驗；同一部位的返修焊不宜超過(guò)兩次。
3.1.6 其它要求[16] 1．焊工和無(wú)損檢測人員必須通過(guò)考試并取得資格證書(shū)，且只能從事資格證書(shū)中認定范圍內的工作。
2．焊接工藝必須根據焊接工藝評定報告編制，施焊時(shí)應嚴格執行焊接工藝，焊接工藝評定應符合相關(guān)標準。
3．焊接工藝宜在室內進(jìn)行，環(huán)境濕度應小于80%；焊接低合金鋼的環(huán)境溫度不低于5℃，焊接普通碳素鋼不應低于0℃；主要桿件應在組裝后24h 內焊接。
4．焊接前必須徹底清除等焊區域內的有害物，焊接時(shí)嚴禁在母材的非焊接部位引弧，焊接后應清理焊縫表面的熔渣及兩側的飛濺。
5．焊接材料應通過(guò)焊接工藝評定確定；焊劑、焊條必須按產(chǎn)品說(shuō)明書(shū)烘干使用；焊劑中的臟物，焊絲上的油銹等必須清除干凈；CO2氣體的純度應大于99.5%。
6．焊前預熱溫度應通過(guò)焊接性試驗和焊接工藝評定確定；預熱范圍一般為焊縫每側100mm以上，距焊縫30~50mm范圍內測溫。
7．采用埋弧焊、CO2氣體(混合氣體)保護焊及低氫型焊條手工焊方法焊接的接頭，組裝前必須徹底清除待焊區域的鐵銹、氧化鐵皮、油污、水分等有害物，使其表面顯露出金屬光澤。清除范圍應符合圖3-1-1的規定。
圖3-1-1組裝前的清除范圍
3.2 焊接工藝評定[16] [17] [18]具體可參照GBT19866-2005《焊接工藝規程及評定的一般原則》、TB10212-1998《鐵路鋼橋制造規范》附錄C和 DL/T868-2004《電力行業(yè)焊接評定規程》。
3.3 焊接殘余應力與變形的控制[5] [12] [13]3.3.1控制焊接殘余應力的工藝措施（1）采用合理的焊接順序和方向
1） 先焊接收縮量較大的焊縫，使焊縫能較自由的收縮。
2） 焊縫交叉時(shí)，先焊錯開(kāi)的短焊縫，后焊直通長(cháng)焊縫，使焊縫有較大的橫向收縮余地。
3） 先焊在工作時(shí)受力較大的焊縫，使內應力合理分布。
（2）降低焊縫的拘束度
在焊接鑲塊的封閉焊縫或其它拘束度大的焊縫時(shí)，可采用反變形法降低焊件的局部剛度，從而減小焊縫的拘束度 。
（3）錘擊焊縫
可用頭部帶小圓弧的工具錘擊焊縫，使焊縫得到延展，降低內應力，錘擊應保持均勻適度，避免錘擊過(guò)分，以防止產(chǎn)生裂縫。一般不錘擊第一層和表面層。
（4）局部加熱造成反變形（加熱減應區法）在焊接結構的適當部位加熱使之伸長(cháng)，加熱區的伸長(cháng)帶動(dòng)焊接部位，使它產(chǎn)生一個(gè)與焊縫收縮方向相反的變形。在加熱區冷卻收縮時(shí)，焊縫就可能比較自由地收縮，從而減少內應力。
（5）采用線(xiàn)能量小的工藝措施和焊接方法，或強制冷卻措施。
（6）預拉伸補償焊縫收縮（機械拉伸或加熱拉伸）。
3.3.2 焊后降低或消除殘余應力的方法 有用機械力或沖擊能的辦法和熱處理方法。具體工藝措施略。
3.3.3控制焊接變形的工藝措施（1）反措施
當構件剛度過(guò)大(如大型箱形梁等),采用上述強制反變形有困難時(shí)，可以先將梁的腹板在下料拼板時(shí)作成上撓的，然后再進(jìn)行裝配焊接（如橋式起重機箱形大梁）。
在薄板上焊接骨架時(shí)，對薄板采用加熱（SH法）、機械預拉伸（SS法）、或者兩者同時(shí)使用(SSH法）使其伸長(cháng)，然后再薄板上裝配焊接骨架，薄板預拉伸和加熱后再冷卻所產(chǎn)生的拉應力可以有效地降低焊接應力防止失穩波浪變形。
在薄板對接時(shí)也可采用在焊縫兩側一定距離處適當寬度上加熱，使焊縫得到拉伸，從而減少壓縮塑性變形，降低殘余內應力，而消除波浪變形，此法即為低應力無(wú)變形法（LSND法）。
（2）剛性固定法
對防止彎曲變形的效果遠不如反變形法。但對角變形和波浪變形較有效。例如法蘭面的角變形。
焊接薄板時(shí)為防止波浪變形，在焊縫兩側緊壓固定，加壓位置應盡量接近焊縫并保持壓力均勻。為此，可采用帶一定撓度的壓塊或者采用琴鍵式的多點(diǎn)壓塊。
（3）選用合理的焊接方法和規范
選用能量比較集中的焊接方法，如CO2保護焊、等離子弧焊代替氣焊和手工電弧焊進(jìn)行薄板焊接可減少變形量。
焊縫不對稱(chēng)的焊件，可通過(guò)選用適當的焊接工藝參數，在沒(méi)有反變形或夾具的條件下，控制彎曲變形。
在焊縫兩側采用直接水冷或水冷銅塊散熱，可限制和縮小焊接熱場(chǎng)，減少變形。但對有淬火傾向的鋼材應慎用。
（4）選擇合理的裝配焊接次序
把結構適當地分成部件，分別裝配焊接，然后再拼焊成整體。使不對稱(chēng)的焊縫或收縮量較大的焊縫能自由地收縮而不影響整體結構。按照這個(gè)原則生產(chǎn)復雜的大型焊接結構既有利于控制焊接變形，又能擴大作業(yè)面，縮短生產(chǎn)周期。
3.3.4矯正焊接殘余變形的方法(1) 機械矯正法
利用外力使構件產(chǎn)生與焊接變形方向相反的塑性變形，使兩者互相抵消。
(2) 火焰矯正法
本法是利用火焰局部加熱時(shí)產(chǎn)生壓縮塑性變形，使較長(cháng)的金屬在冷卻后收縮，來(lái)達到矯正變形的目的。
(3) 強電磁脈沖矯正法（電磁錘法）
其基本原理與電磁成形相同，不過(guò)反其道而行之，可以利用它來(lái)矯正變形。
2焊接設計
2焊接設計
2.1 材料選用
2.1.1母材材料選用
2.1.1.1 鋼結構對材料的要求[5]
鋼結構所用的鋼必須符合下列要求：
1） 較高的抗拉強度f(wàn)u 和屈服點(diǎn)fy
fy是衡量結構承載能力的指標，fy高則可減輕結構自重、節約鋼材和降低造價(jià)，。fu是衡量鋼材經(jīng)過(guò)較大變形后的抗拉能力，它直接反映鋼材內部組織的優(yōu)劣，同時(shí)fu 高可以增加結構的安全保障。
2） 較高的塑性和韌性
塑性和韌性好，結構在靜載和動(dòng)載作用下有足夠的應變能力，既可減輕結構脆性破壞的傾向，又能通過(guò)較大的塑性變形調整局部應力，同時(shí)又具有較好的抵抗交變荷載作用的能力。
3） 良好的工藝性能
良好的工藝性能不但能保證通過(guò)冷加工、熱加工和焊接加工成各種形式結構，而且不致因加工而對結構的強度、塑性、韌性等造成較大的不良影響。
此外，根據結構的具體工作條件，有時(shí)還要求鋼材具有適應低溫、高溫和腐蝕性環(huán)境能力。
按以上要求，鋼結構設計規范具體規定：承重結構的鋼材應具有抗拉強度、伸長(cháng)率、屈服點(diǎn)和碳、硫、磷含量的合格保證；焊接結構尚應具有冷彎試驗的合格保證；對某些承受動(dòng)力荷載的結構以及重要的受拉或受彎的焊接結構尚應具有常溫或負溫沖擊韌性的合格保證。
2.1.1.2 鋼結構用鋼的分類(lèi) [5]
在鋼結構中采用的鋼材主要有兩種：碳素結構鋼（或稱(chēng)普通碳素鋼）和低合金結構鋼。
1） 碳素結構鋼
根據國家標準《碳素結構鋼》（GB700-88）的規定，將碳素結構鋼分為Q195、Q215、Q235、Q255和Q275等五種牌號，鋼的牌號有屈服強度字母（Q）、屈服強度值、質(zhì)量等級符號（A、B、C和D）、脫氧方法符號等四部分順序組成。常見(jiàn)用鋼具體參數見(jiàn)表2-1-1。
2） 低合金鋼
根據《低合金高強度結構鋼》（GB1591-94）的規定，低合金高強度結構鋼分為Q295、Q345、Q390、Q420和Q460等五種，其中Q345、Q390為鋼結構常用鋼種，Q420已在九江長(cháng)江大橋中成功使用。具體參數見(jiàn)表2-1-1。
2.1.1.2 鋼結構用鋼選用原則[5] [6]
鋼材的選用在鋼結構設計中是重要的一環(huán)，選擇的目的是既要保證結構的安全，又要做到可靠和經(jīng)濟合理。選擇鋼材時(shí)應考慮以下幾點(diǎn)。
1） 結構的重要性
對重型工業(yè)建筑鋼結構、大跨度鋼結構、壓力容器、高層或超高層民用建筑或構筑物等重要結構，應考慮選用質(zhì)量好的鋼材；其他按工作性質(zhì)分別選用普通質(zhì)量的鋼材；另外，安全等級不同，要求的鋼材質(zhì)量也應不同。
2） 載荷情況
一般承受靜載荷的結構，應主要以滿(mǎn)足強度要求來(lái)選取。直接承受交變載荷的結構，若屬于低周疲勞，在保證一定強度要求下，著(zhù)重考慮材料的塑性和韌性；若屬于高周疲勞，這時(shí)強度隊疲勞抗力起著(zhù)主導作用，應選擇強度高的材料。承受沖擊載荷的結構，所選材料應具有足夠的延性和韌性。按剛度條件設計的結構，其工作應力一般比較小，但其壁厚較厚，此時(shí)選材不應是高強度的，而應是塑性和韌性好的一般強度的材料。在厚度方向受到拉伸載荷，
應選擇層狀夾雜少，厚度方向塑性好的材料，以防止產(chǎn)生層狀撕裂。
3） 連接方法
焊接結構對材質(zhì)的要求應嚴格一些。例如，在化學(xué)成分方面必須嚴格控制碳、硫、磷的含量；非焊接結構對碳當量可放寬要求。
4） 結構所處的溫度和環(huán)境
在低溫條件下工作的結構，尤其是焊接結構，應選用具有良好抗低溫脆斷性能的鎮靜鋼。露天結構易產(chǎn)生時(shí)效，有害介質(zhì)作用的鋼材易腐蝕、疲勞和斷裂，應區別地選擇不同的材質(zhì)，宜采用耐候鋼，其質(zhì)量要求應符合現行國家標準GB/T4172《焊接結構有耐候鋼》的規定。
5） 鋼材厚度
厚鋼材輥軋次數少 ，軋制壓縮比相對薄板小。所以厚度大的鋼材不僅強度較小，而且塑性、沖擊韌性和焊接性能也較差。因此，厚度大的焊接結構應采用材質(zhì)好的鋼材。推薦采用Z向鋼，其材質(zhì)應符合現行國家標準GB/T5313《厚度方向性能鋼材》的規定。
2焊接設計
2.1 材料選用
2.1.1母材材料選用
2.1.1.1 鋼結構對材料的要求[5]
鋼結構所用的鋼必須符合下列要求：
1） 較高的抗拉強度f(wàn)u 和屈服點(diǎn)fy
fy是衡量結構承載能力的指標，fy高則可減輕結構自重、節約鋼材和降低造價(jià)。fu是衡量鋼材經(jīng)過(guò)較大變形后的抗拉能力，它直接反映鋼材內部組織的優(yōu)劣，同時(shí)fu 高可以增加結構的安全保障。
2） 較高的塑性和韌性
塑性和韌性好，結構在靜載和動(dòng)載作用下有足夠的應變能力，既可減輕結構脆性破壞的傾向，又能通過(guò)較大的塑性變形調整局部應力，同時(shí)又具有較好的抵抗交變荷載作用的能力。
3） 良好的工藝性能
良好的工藝性能不但能保證通過(guò)冷加工、熱加工和焊接加工成各種形式結構，而且不致因加工而對結構的強度、塑性、韌性等造成較大的不良影響。
此外，根據結構的具體工作條件，有時(shí)還要求鋼材具有適應低溫、高溫和腐蝕性環(huán)境能力。
按以上要求，鋼結構設計規范具體規定：承重結構的鋼材應具有抗拉強度、伸長(cháng)率、屈服點(diǎn)和碳、硫、磷含量的合格保證；焊接結構尚應具有冷彎試驗的合格保證；對某些承受動(dòng)力荷載的結構以及重要的受拉或受彎的焊接結構尚應具有常溫或負溫沖擊韌性的合格保證。
2.1.1.2 鋼結構用鋼的分類(lèi) [5]
在鋼結構中采用的鋼材主要有兩種：碳素結構鋼（或稱(chēng)普通碳素鋼）和低合金結構鋼。
1） 碳素結構鋼
根據國家標準《碳素結構鋼》（GB700-88）的規定，將碳素結構鋼分為Q195、Q215、Q235、Q255和Q275等五種牌號，鋼的牌號有屈服強度字母（Q）、屈服強度值、質(zhì)量等級符號（A、B、C和D）、脫氧方法符號等四部分順序組成。常見(jiàn)用鋼具體參數見(jiàn)表2-1-1。
2） 低合金鋼
根據《低合金高強度結構鋼》（GB1591-94）的規定，低合金高強度結構鋼分為Q295、Q345、Q390、Q420和Q460等五種，其中Q345、Q390為鋼結構常用鋼種，Q420已在九江長(cháng)江大橋中成功使用。具體參數見(jiàn)表2-1-1。
2.1.1.2 鋼結構用鋼選用原則[5] [6]
鋼材的選用在鋼結構設計中是重要的一環(huán)，選擇的目的是既要保證結構的安全，又要做到可靠和經(jīng)濟合理。選擇鋼材時(shí)應考慮以下幾點(diǎn)。
1） 結構的重要性
對重型工業(yè)建筑鋼結構、大跨度鋼結構、壓力容器、高層或超高層民用建筑或構筑物等重要結構，應考慮選用質(zhì)量好的鋼材；其他按工作性質(zhì)分別選用普通質(zhì)量的鋼材；另外，安全等級不同，要求的鋼材質(zhì)量也應不同。
2） 載荷情況
一般承受靜載荷的結構，應主要以滿(mǎn)足強度要求來(lái)選取。直接承受交變載荷的結構，若屬于低周疲勞，在保證一定強度要求下，著(zhù)重考慮材料的塑性和韌性；若屬于高周疲勞，這時(shí)強度隊疲勞抗力起著(zhù)主導作用，應選擇強度高的材料。承受沖擊載荷的結構，所選材料應具有足夠的延性和韌性。按剛度條件設計的結構，其工作應力一般比較小，但其壁厚較厚，此時(shí)選材不應是高強度的，而應是塑性和韌性好的一般強度的材料。在厚度方向受到拉伸載荷，
應選擇層狀夾雜少，厚度方向塑性好的材料，以防止產(chǎn)生層狀撕裂。
3） 連接方法
焊接結構對材質(zhì)的要求應嚴格一些。例如，在化學(xué)成分方面必須嚴格控制碳、硫、磷的含量；非焊接結構對碳當量可放寬要求。
4） 結構所處的溫度和環(huán)境
在低溫條件下工作的結構，尤其是焊接結構，應選用具有良好抗低溫脆斷性能的鎮靜鋼。露天結構易產(chǎn)生時(shí)效，有害介質(zhì)作用的鋼材易腐蝕、疲勞和斷裂，應區別地選擇不同的材質(zhì)，宜采用耐候鋼，其質(zhì)量要求應符合現行國家標準GB/T4172《焊接結構有耐候鋼》的規定。
5） 鋼材厚度
厚鋼材輥軋次數少 ，軋制壓縮比相對薄板小。所以厚度大的鋼材不僅強度較小，而且塑性、沖擊韌性和焊接性能也較差。因此，厚度大的焊接結構應采用材質(zhì)好的鋼材。推薦采用Z向鋼，其材質(zhì)應符合現行國家標準GB/T5313《厚度方向性能鋼材》的規定。
6）對于需要演算疲勞的焊接結構的鋼材，應具用常溫沖擊韌性的合格保證。當結構工作溫度不高于0℃但高于-20℃時(shí)，Q235鋼和Q345鋼應具用0℃沖擊韌性的合格保證；對Q390鋼和Q420鋼應具有-20℃沖擊韌性的合格保證。當結構工作溫度不高于-20℃時(shí)，Q235鋼和Q345鋼應具用-20℃沖擊韌性的合格保證；對Q390鋼和Q420鋼應具有-40℃沖擊韌性的合格保證。
吊車(chē)起重量不小于50t的中級工作制吊車(chē)梁，對鋼材沖擊韌性的要求應與需要演算疲勞的構件相同。
表2-1-1 常見(jiàn)結構鋼力學(xué)性能及匹配焊接材料
表2-1-1續
① 表中鋼材力學(xué)性能的單值均為最小值。
② 板厚δ>60～100mm時(shí)的Re值。
③ 用于一般結構，其他用于重大結構。
④ 由供需雙方協(xié)議。
⑤ 含Ar-CO2混合氣體保護焊。
⑥ 薄板I形坡口對接。
⑦ 中、厚板坡口對接。
7）下列情況的承重結構和構件不應采用Q235沸騰鋼：
①焊接結構。
a． 直接承受動(dòng)力載荷或振動(dòng)載荷且需要演算疲勞的結構。
b． 工作溫度低于-20℃時(shí)的直接承受動(dòng)力載荷或振動(dòng)載荷但不需要演算疲勞的結構以及承受靜力載荷的受彎及受拉德重要承重結構。
c． 工作溫度等于或低于-30℃的所有承重結構。
② 非焊接結構。
工作溫度等于或低于-20℃時(shí)的直接承受動(dòng)力載荷且需 要演算疲勞的結構。
8）承重結構采用的鋼材應具有抗拉強度、伸長(cháng)率、屈服強度和硫、磷含量的合格保證，對焊接結構尚應具有碳含量的合格保證。對焊接結構還應具有碳含量的合格證。焊接承重結構以及重要的非焊接承重結構采用的鋼材還應具有冷彎試驗的合格保證。
2.1.2焊接材料匹配[3] [7] [8] [9] [10] [11]
焊接不同類(lèi)別鋼材時(shí)，焊接材料的匹配應符合設計要求。常見(jiàn)結構鋼材采用焊條電弧焊、CO2氣體保護焊和埋弧焊進(jìn)行焊接，焊接材料可按表2-1-1中的規定。
2.2 焊接方法的選用[12]
選擇焊接方法時(shí)必須符合以下要求：能保證焊接產(chǎn)品的質(zhì)量?jì)?yōu)良可靠；生產(chǎn)率高，生產(chǎn)費用低，工作條件好，能獲得較好的經(jīng)濟效益。
影響這兩方面的因素很多，概括如下：
㈠ 產(chǎn)品特點(diǎn)
⑴ 產(chǎn)品結構類(lèi)型
本單位焊接的產(chǎn)品按結構特點(diǎn)大致可分為以下三大類(lèi)。
1） 結構類(lèi) 如橋梁鋼結構、起重機械等的鋼結構；
2） 機械零件類(lèi) 如機械產(chǎn)品的零部件等；
3） 半成品類(lèi) 如工字梁、管子等。
這些不同結構的產(chǎn)品由于焊縫的長(cháng)短、形狀、焊接位置等個(gè)不相同，因而適用的焊接方法也會(huì )不同。
結構類(lèi)產(chǎn)品中規則的的長(cháng)焊縫和環(huán)縫宜采用埋弧焊；手弧焊用于打底焊和短焊縫焊接，機械類(lèi)產(chǎn)品接頭一般較短，根據其準確度要求，選用氣體保護焊（一般厚度）、電渣焊（重型構件易于立焊的）；半成品類(lèi)的產(chǎn)品的焊接接頭往往是規則的，宜采用適于機械化的焊接方法，如埋弧焊和氣體保護焊。
表2-1-2焊接方法影響因素
① ②栓釘的材料為ML15 和ML15Al。（GB/T6478-2001 《冷鐓和冷擠壓用鋼》）； 栓釘的規格有：M10、M13、M16、M19、M22、M25等（GB/T10433-2002 《電弧螺柱焊用圓柱頭焊釘》）
⑵ 工件厚度
工件的厚度可在一定程度上決定所適用的焊接方法。每種焊接方法由于所用熱源不同，都有一定的適用的材料厚度范圍。對于熔焊而言，是以焊透而不燒穿為前提。可焊最小的厚度是指穩定狀態(tài)下單面單道焊恰好焊透而不發(fā)生燒穿的厚度。顯然，焊件越薄，越須注意燒穿問(wèn)題；可焊最大厚度則決定于該焊接方法在最大熱輸入下單面單道焊的最大熔深。焊件越厚，越須注意焊透問(wèn)題。如果該結構允許開(kāi)坡口又能采用雙面多層多道焊，則可焊的最大厚度在技術(shù)上不再有困難，此時(shí)焊接方法由生產(chǎn)率和經(jīng)濟因素決定。在推薦的厚度范圍內焊接時(shí)較易控制焊接質(zhì)量和保持合理的生產(chǎn)率。
⑶ 接頭形式和焊接位置
焊接接頭形式通常由產(chǎn)品結構形式、使用要求和母材的厚度等因素決定。對接、搭接、T形接和角接是最基本的形式，這些接頭形式對大部分熔焊方法均適用。
⑷ 焊接位置
在不能變位的情況下焊接焊件上所有的焊縫，就會(huì )因焊縫處于不同空間位置而須采用平焊、立焊、橫焊、或仰焊等四種不同的位置的焊接。一種焊接方法能進(jìn)行這四種位置的焊接稱(chēng)可全位置焊的方法。就熔焊而言，埋弧焊只適用于平焊位置，電渣焊適用于立焊。其他如焊條電弧焊、各種氣體保護電弧焊均能全位置焊。各種焊接方法中以平焊最容易操作，生產(chǎn)率高，焊接質(zhì)量容易保證，而仰焊操作最難，極易產(chǎn)生焊接缺陷。因此有條件的應是焊件變位，讓焊縫都處于平焊位置施焊。
㈡ 母材特性
母材的特性考慮的包括母材的物理性能、力學(xué)性能和冶金性能。由于焊接結構中最常用是普通碳鋼和低合金鋼，幾乎所有焊接方法都能選用，但隨著(zhù)含碳量或合金含量的增加，其焊接性能變差。高碳鋼或碳當量高的合金結構鋼宜采用冷卻速度慢的焊接方法，已減少熱影響區開(kāi)裂傾向。
選擇好焊接方法的影響因素還包括技術(shù)水平、設備和焊接用消耗材料等。所有的因素須綜合考慮，選擇最經(jīng)濟最適用的方法。表2-1-2提供了綜合各種因素而適用的焊接方法，以供參考。
2.3 焊接結構設計
2.3.1焊接應力 [5] [12] [13]
2.3.1.1 焊接應力的特點(diǎn)和分類(lèi)
⑴ 特點(diǎn)
沒(méi)有外力作用的情況下，平衡于物體內的應力稱(chēng)內應力。引起內應力的原因很多，由焊接引起的內應力稱(chēng)焊接應力。
焊接應力也和其他原因引起的內應力一樣，有一個(gè)基本特點(diǎn)，即在整個(gè)焊件內構成一個(gè)平衡力系，其內力與內力矩的總和都為零：
因此，在焊件橫截面上內應力的分布（圖2-3-1），總是既有拉應力，又有壓應力，是雙值同時(shí)出現的。而且應力分布圖上拉應力的面積（圖中用表示的影線(xiàn)面積）等于壓應力得面積（用表示的影線(xiàn)面積）。
圖2-3-1長(cháng)板對接焊后橫截面上的縱向應力的分布
⑵ 分類(lèi)（見(jiàn)表2-3-1）
表2-3-1焊接應力分類(lèi)
2.3.1.2焊接殘余應力對結構的影響
熔化焊必然會(huì )帶來(lái)焊接殘余應力，焊接殘余應力在鋼結構中并非都是有害的。根據鋼結構在工程中的受力情況、使用的材料、不同的結構設計等，正確選擇焊接工藝，將不利的因素變?yōu)橛欣囊蛩亍Ｍ瑫r(shí)要做到具體情況具體分析。
1）對靜載強度的影響
塑性良好的金屬材料，焊接殘余應力的存在并不影響焊接結構的靜載強度。在塑性差的焊件上，因塑性變形困難，當殘余應力峰值達到材料的抗拉強度時(shí)，局部首先發(fā)生開(kāi)裂，最后導致鋼結構整體破壞。由此可知，焊接殘余應力的存在將明顯降低脆性材料鋼結構的靜載強度。
2）對構件加工尺寸精度的影響
對尺寸精度要求高的焊接結構，焊后一般都采用切削加工來(lái)保證構件的技術(shù)條件和裝配精度。通過(guò)切削加工把一部分材料從構件上去除，使截面積相應減小，同時(shí)也釋放了部分殘余應力，使構件中原有殘余應力的平衡得到破壞，引起構件變形。
圖2-3-2帶氣割邊及帶蓋板的焊接桿件的內應力
3）對受壓桿件穩定性的影響
焊接后工字梁（H形）中的殘余壓應力和外載引起的壓應力疊加之和達到材料的屈服點(diǎn)時(shí)，這部分截面就喪失進(jìn)一步承受外載的能力，削弱了有效截面積。這種壓力的存在，會(huì )使工字梁的穩定性明顯下降，使局部或整體失穩，產(chǎn)生變形。
焊接殘余應力對桿件穩定性的影響大小，與內應力的分布有關(guān)，若能使有效截面遠離壓桿的中性軸，如圖2-3-2所示的H形焊接桿件，可以改善其穩定性。圖中a是用氣割翼板外邊緣，圖中ｂ是翼板上加蓋板在邊緣進(jìn)行焊接，均使邊緣存在較大拉內應力。這樣的結構內應力狀態(tài)其失穩臨界應力比一般焊接的H形截面高。
4）對應力腐蝕裂紋的影響
金屬材料在某些特定介質(zhì)和拉應力的共同作用下發(fā)生的延遲開(kāi)裂現象，稱(chēng)為應力腐蝕裂紋。應力腐蝕裂紋主要是由材質(zhì)、腐蝕介質(zhì)和拉應力共同作用的結果。
采用熔化焊焊接的構件，焊接殘余應力是不可避免的。焊件在特定的腐蝕介質(zhì)中，盡管拉應力不一定很高都會(huì )產(chǎn)生應力腐蝕開(kāi)裂。其中殘余拉應力大小對腐蝕速度有很大的影響，當焊接殘余應力與外載荷產(chǎn)生的拉應力疊加后的拉應力值越高，產(chǎn)生應力腐蝕裂紋的傾向就高，產(chǎn)生應力腐蝕開(kāi)裂的時(shí)間就越短。所以，在腐蝕介質(zhì)中服役的焊件，首先要選擇抗介質(zhì)腐蝕性能好的材料，此外對鋼結構的焊縫及其周?chē)庍M(jìn)行錘擊，使焊縫延展開(kāi)，消除焊接殘余應力。對條件允許焊接加工的鋼結構，在使用前進(jìn)行消除應力退火等。
2.3.1.3從設計方面調節和控制焊接殘余應力（工藝措施見(jiàn)下章）
焊接內應力是可以通過(guò)結構設計和焊接工藝措施等進(jìn)行調節與控制。工藝措施將在下一章詳細介紹。
1） 盡量減少結構上焊縫的數量和焊縫尺寸。多一條焊縫就多一處內應力源；過(guò)大的焊縫尺寸，焊接時(shí)受熱區加大。使引起殘余應力與變形的壓縮塑變區或變形量增大。
2） 避免焊縫過(guò)分集中，焊縫間應保持足夠的距離。焊縫過(guò)分集中不僅使應力分布更不均勻，而且可能出現雙向或三向復雜的應力狀態(tài)。
3） 采用剛性較小的接頭形式。
2.3.2焊接變形 [5] [12] [13]
2.3.2.1 焊接變形的特點(diǎn)和分類(lèi)
⑴ 特點(diǎn)
焊件由于焊接而產(chǎn)生的變形稱(chēng)焊接變形。焊接變形與焊件形狀尺寸、材料的熱物理性能及加熱條件等因素有關(guān)。如果是簡(jiǎn)單的金屬桿件在自由狀態(tài)下均勻的加熱或冷卻，該桿件將按熱膨冷縮的基本規律在長(cháng)度上產(chǎn)生伸長(cháng)或縮短的變形，焊接時(shí)不均勻加熱過(guò)程，熱源只集中在焊接部位，且以一定速度向前移動(dòng)。局部受熱金屬的膨脹能引起整個(gè)焊件發(fā)生平面內或平面外的各種形態(tài)的變形。變形是從焊接時(shí)便產(chǎn)生，并隨焊接熱源的移動(dòng)和焊件上溫度分布的變化而變化。一般情況下一條焊縫在施焊處受熱發(fā)生膨脹變形，后面開(kāi)始在凝固和冷卻處發(fā)生收縮。膨脹和收縮在這條焊縫上不同部位分別產(chǎn)生，直至
焊接結束并冷至室溫，變形才停止。
⑵分類(lèi)
焊接過(guò)程中隨時(shí)間而變的變形稱(chēng)焊接瞬時(shí)變形，它對焊接施工過(guò)程發(fā)生影響。焊完冷后，焊件上殘留下來(lái)的變形稱(chēng)焊接殘余變形，它對結構質(zhì)量和使用性能發(fā)生影響。
我們關(guān)心最多的是焊接殘余變形，因為它直接影響結構的使用性能。所以在沒(méi)有特別說(shuō)明情況下，一般所說(shuō)的焊接變形，多是指焊接殘余變形。按變形后的形態(tài)分，焊接殘余變形可歸納成表2-3-2所示的幾種類(lèi)型。它們與焊件的形態(tài)、尺寸、焊縫在焊件上的位置、焊縫坡口的幾何形狀等因素有關(guān)。
表2-3-2焊接殘余變形分類(lèi)
多層焊的縱向收縮量，將上式中的塑性變形區面積AH改為一層焊縫金屬的截面積，并將所計算的結果再與系數k2相乘。
k2=1+85n
=σs∕E
式中 n——層數。
因雙面角焊縫焊接熱輸入量有一部分重疊，所以，估算T形接頭縱向收縮量時(shí)可按單面焊再乘一個(gè)系數進(jìn)行，即△LT=（1.15～1.40）△L單（式中AH是指一條焊縫的截面積）。
2）橫向收縮
對接接頭的橫向收縮大小與焊接線(xiàn)能量、坡口形式、焊縫截面積以及焊接工藝有關(guān)。對接接頭的橫向收縮量△B的估算可按下式進(jìn)行：
△B=0.2A∕δ+ 0.05b
式中 △B——對接接頭的橫向變形量，mm；
A——焊縫的截面積，mm2；
δ——板厚，mm；
b——對接間隙，mm。
2.3.2.3從設計方面控制焊接殘余變形（工藝方面見(jiàn)下章）
1）合理選擇構件截面提高構件的抗變形能力
設計結構時(shí)要盡量使構件穩定、截面對稱(chēng)，薄壁箱形構建的內板布置要合理，特別是兩端的內隔板要盡量向端部布置；構件的懸出部分不易過(guò)長(cháng)；構件放置或吊起時(shí)，支承部位應具有足夠的剛度等。較容易變形或不易被矯正的結構形式要避免采用。可采用各種型鋼、彎曲件和沖壓件(如工字梁、槽鋼和角鋼)代替焊接結構，對焊接變形大的結構盡量采用鉚接和螺栓連接。
對一些易變形的細長(cháng)桿件或結構可采用臨時(shí)工藝筋板、沖壓加強筋、增加板厚等形式提高板件的剛度。如從控制變形的角度考慮，鋼橋結構
的箱形薄壁結構的板材不宜太薄，如起重20t、跨度28m的箱形雙梁式起重機，主體箱形梁長(cháng)度達45m、斷面為寬800mm、高1666mm、內側腹板厚度為8mm，外側腹板6mm，焊成箱形后，無(wú)論整體變形還是局部變形都比較大，而且矯正困難。因此，箱形鋼結構的強度不但要考慮板厚、剛度和穩定性，而且制造和安裝過(guò)程中的變形也是很重要的。
2）合理選擇焊縫尺寸和布置焊縫的位置
焊縫尺寸過(guò)大不但增加了焊接工作量，
工程
《2焊接設計_焊接技術(shù)教程》(.unjs)。對焊件輸入的熱量也多，而且也增加了焊接變形。所以，在滿(mǎn)足強度和工藝要求的前提下，盡可能的減少焊縫長(cháng)度尺寸和焊縫數量，對聯(lián)系焊縫在保證工件不相互竄動(dòng)的前提下，可采用局部點(diǎn)固焊縫；對無(wú)密封要求的焊縫，盡可能采用斷續焊縫。但對易淬火鋼要防止焊縫尺寸過(guò)小產(chǎn)生淬硬組織等。
設計焊縫時(shí)，盡量設計在構件截面中心軸的附近和對稱(chēng)于中性軸的位置，使產(chǎn)生的焊接變形盡可能的相互抵消。如工字梁其截面是對稱(chēng)的，焊縫也對稱(chēng)與工字梁截面的中性軸。焊接時(shí)只要焊接順序選用合理，焊接變形就可以得到有效的控制，特別是撓曲變形可以得到有效的控制。
3）合理選擇焊縫的截面和坡口形式
要做到在保證焊縫承載能力的前提下，設計時(shí)應盡量采用焊縫截面尺寸小的焊縫。但要防止因焊縫尺寸過(guò)小，熱量輸入少，焊縫冷卻速度快易造成裂紋、氣孔、夾渣等缺陷。因此，應根據板厚、焊接方法、焊接工藝等合理的選擇焊縫尺寸。
此外，要根據鋼結構的形狀、尺寸大小等選擇坡口形式。如平板對接焊縫，一般選用對稱(chēng)的坡口，對于直徑和板厚都較大的圓形對接筒體，可采用非對稱(chēng)坡口形式控制變形。在選擇坡口形式時(shí)還應考慮坡口加工的難易、焊接材料用量、焊接時(shí)工件是否能夠翻轉及焊工的操作方便等問(wèn)題。如直徑比較小的筒體，由于在內部操作困難，所以縱焊縫或環(huán)焊縫可開(kāi)單面V或U形坡口。具體坡口形狀和尺寸見(jiàn)下節內容。
4）盡量減少不必要的焊縫
焊縫數量與填充金屬量成正比，所以，在保證強度的前提下，鋼結構中應盡量減少焊縫數量，避免不必要的焊縫。為防止薄板產(chǎn)生波浪變形，可適當采用筋板增加鋼結構的剛度，用型鋼和沖壓件代替焊件。
2.3.3焊接接頭構造的設計與選擇 （主要是熔焊接頭）
2.3.3.1焊接接頭的基本類(lèi)型[12]
焊接結構上的接頭，按被連接構件之間的相對位置及其組成的幾何形狀，可歸納為圖2-3-3所示的五種類(lèi)型：a為對接接頭；b為角接接頭；c為T(mén)形接頭；d為搭接接頭；e為卷邊接頭。
圖2-3-3熔焊接頭的基本類(lèi)型
2.3.3.2常用焊接接頭的工作特性 [12] [6]
1）對接接頭
將兩焊件的表面構成135°～180°夾角的接頭均稱(chēng)對接接頭。優(yōu)點(diǎn):傳力效率最高，應力集中較低,并易保證焊透和排除工藝缺陷，具有較好的綜合性能，使重要零件和結構連接的首選接頭。缺點(diǎn)：焊前準備工作量大，組裝費工時(shí)，而且焊接變形也較大。
對接接頭應力分布均勻，應力集中產(chǎn)生在焊趾處。如果在焊趾處加工成過(guò)渡圓弧半徑或削平焊縫余高h，均能使應力集中減小或消失，提高接頭的疲勞強度。當兩塊被連接板的厚度相差較大時(shí)，按GB/T985、GB/T986，須將厚板削薄至薄板厚度相同時(shí)再焊接見(jiàn)圖2-3-4。為了
防止因板厚不同引起作用力偏心傳遞，兩塊板的中心線(xiàn)應盡可能重合，見(jiàn)圖2-3-4b。直接承受動(dòng)力載荷且需要進(jìn)行疲勞計算的結構，斜角坡度不應大于1：4，其它結構坡度不能大于1：2.5。
圖2-3-4不同板厚鋼板對接接頭設計（L≥3δ-δ1）
2）搭接接頭
搭接接頭時(shí)兩平板部分地相互搭置，用角焊縫進(jìn)行連接的接頭 。優(yōu)點(diǎn)：焊前準備工作量較小，裝配較容易，對焊工技術(shù)水平要求較對接接頭低，且橫向
收縮量也較小，可用于工作環(huán)境良好，不重要的結構中。缺點(diǎn)：母材和焊接材料消耗大，接頭動(dòng)載強度低，搭接面有間隙，若外漏易發(fā)生腐蝕，若封閉澤不能在高溫工作。能采用對接接頭的盡量不采用搭接接頭。
圖2-3-5正面搭接接頭的彎曲變形
搭接接頭受軸向力時(shí)，以焊趾和焊根處的應力集中最大，增加根部熔深可降低。只有正面角焊縫的搭接接頭 ，強度低，應在背面加焊一條焊縫。當背面無(wú)法焊時(shí)，可采用鋸齒狀焊縫。搭接接頭承受拉力時(shí)，正向角焊縫與作用力偏心，接頭上產(chǎn)生附加彎曲應力，使應力集中加劇。為了減少彎曲應力，兩條正面角焊縫之間的距離不應小于其板厚的4倍，但也不宜大于40K（動(dòng)載時(shí)）或60K(靜載時(shí))，否則應力集中大，K為側面角焊縫的焊腳尺寸。見(jiàn)圖2-3-5。
3） T形接頭和十字接頭
T形接頭是將一件端面與另一件表面構成直角或近似直角的接頭。三件相交組成“十”字形的接頭叫十字接頭。優(yōu)點(diǎn)：能承受各種方向外力和力矩。缺點(diǎn)：接頭在外力作用下力線(xiàn)扭曲很大，造成極不均勻的應力分布。
在外力作用下，應力集中點(diǎn)在根部和過(guò)渡處。立板開(kāi)坡口并焊透的接頭，應力集中可大為降低。對重要構件，尤其是在動(dòng)載下工作的T形和十字接頭應開(kāi)坡口并焊透。該類(lèi)型接頭應盡量避免在其板厚方向承受高拉應力，因軋制的鋼板常有夾層缺陷，尤其是厚板更易產(chǎn)生層狀撕裂，所以應將工作焊縫轉化為聯(lián)系焊縫。如兩個(gè)方向都受力，則宜采用圓形、方形或特殊形狀的軋鋼、鍛鋼插入件。
4)角接接頭
兩焊件端部夾角在30°～135°范圍內的接頭。角接接頭獨立使用的承載能力很低，一般都用它組成箱體結構、容器結構后期作用。
2.3.3.3設計與選擇焊接接頭須考慮的因素 [12]
焊接接頭有圖2-3-3所示的基本形式。須正確的設計和選擇。合理的接頭設計和選擇不盡能保證結構的局部和整體強度，還可以簡(jiǎn)化生產(chǎn)工藝，節省制造成本；反之，則可能影響結構的安全使用，甚至無(wú)法施焊。下列為設計和選擇焊接接頭形式時(shí)須考慮的幾個(gè)因素：
① 產(chǎn)品結構形狀 、尺寸、材質(zhì)及技術(shù)要求；
② 焊接方法及接頭的基本特性；
③ 接頭承受載荷的性質(zhì)、大小，如拉伸、壓縮、彎曲、交變載荷和沖擊等；
④ 接頭的工作環(huán)境，如溫度、腐蝕介質(zhì)等；
⑤ 焊接變形與控制，以及施焊的難易程度；
⑥ 接頭焊前的準備和焊接所需費用。
2.3.3.4 坡口的設計與選擇 [12] [13][14] [15]
1）設計與選擇坡口的原則
對接、T形接和角接接頭中為了保證焊透常在焊前對待焊邊緣加工出各種形狀的坡口，如何設計和選擇坡口，主要取決被焊件的厚度、焊接方法、焊接位置和焊接工藝程序。（相關(guān)內容在下面的坡口焊縫設計中說(shuō)明）。此外，還應盡量做到：
① 填充材料應最少。例如，同樣厚度平板對接，雙面V形坡口比單面V形坡口節省一半的填充金屬材料；
② 具有號的可達性。例如，有些情況不便或不能兩面施焊時(shí)，宜選擇單面V形或U形坡口；
③ 坡口容易加工，且費用低。
④ 要有利于控制焊接變形。雙面對稱(chēng)坡口角變形小。
2）標準的坡口形狀和尺寸
國家標準GB/T985-88《氣焊、手工電弧焊及氣體保護焊焊縫坡口基本形式與尺寸》和GB/T986-88《埋弧焊焊縫坡口基本形式與尺寸》（見(jiàn)附錄Ⅰ和附錄Ⅱ）。因此，除有特殊要求的焊縫坡口需另行設計外，一般焊接結構的焊縫坡口陡可以直接從國家標準中選用。
2.3.3.5 焊縫設計
㈠.焊縫質(zhì)量等級 [6]
焊縫應根據結構的重要性、載荷特性、焊縫形式、工作環(huán)境以及應力狀態(tài)等情況，按下述原則分別選用不同的質(zhì)量等級：
1.在需要計算疲勞結構
中，凡對接焊縫均應焊透。作用力垂直于焊縫長(cháng)度方向的橫向對接焊縫或T 形對接與角接組合焊縫，受拉時(shí)應為一級，受壓時(shí)應為二級；縱向對接焊縫應為二級。
2.在不需要計算疲勞的構件中，凡要求與母材等強的對接焊縫，受拉時(shí)不應低于二級。受壓時(shí)宜為二級。因一級或二級對接焊縫的抗拉強度正好與母材的相等，而三級焊縫只有母材強度的85%。
3.重級工作制和Q≥50t的中級工作制吊車(chē)梁腹板與上翼緣之間以及吊車(chē)桁架上弦桿與節點(diǎn)板之間的T形接頭焊縫處于構件的彎曲受壓區，主要承受剪應力和輪壓產(chǎn)生的局部壓應力，沒(méi)有受到明確的拉應力作用，按理不會(huì )產(chǎn)生疲勞破壞，但由于承擔軌道偏心等帶來(lái)的不利影響，國內外均發(fā)現連接及附近經(jīng)常開(kāi)裂。所以規定，應予焊透，質(zhì)量等級不低于二級。焊縫形式一般為對接與角接的組合焊縫。
4.不要求焊透T形接頭采用的角焊縫以及不焊透的對接與角接組合焊縫，以及搭接連接采用的角焊縫，由于內部探傷困難，不能要求其質(zhì)量等級為一級或二級。因此對直接承受動(dòng)力載荷且需要驗算疲勞的結構和吊車(chē)起重量等于或大于50t的中級工作制吊車(chē)梁，焊縫只能規定其外觀(guān)質(zhì)量標準應符合二級；其他結構，焊縫的外觀(guān)質(zhì)量標準可為三級。
（二）.焊縫設計要點(diǎn)[12][6]
1. 角焊縫
⑴角焊縫斷面形式
實(shí)際應用的角焊縫大致有圖2-3-6所示的幾種斷面形式。圖中K為焊腳尺寸，α為計算厚度，強度計算時(shí)稱(chēng)它為計算斷面。
圖2-3-6常用角焊縫斷面形狀及其計算斷面
a）標準角焊縫 b)外凸焊縫 c）內凹焊縫 d）不等腰角焊縫 e）深熔焊縫
⑶尺寸要求
① 焊縫的焊腳尺寸K（mm）不得小于1.5，t（mm）為較厚焊件厚度(當采用低氫型堿性焊條施焊時(shí)，t可采用較薄焊件的厚度)。但對埋弧自動(dòng)焊，最小焊腳尺寸可減小1mm；對T形連接的單面焊縫，應增加1mm。當焊件厚度等于或小于4mm時(shí)，則最小焊腳尺寸與焊件厚度相同。
② 角焊縫的焊腳尺寸不宜大于較薄焊件厚度的1.2倍（鋼管結構除外）但板件（厚度為t）邊緣的角焊縫最大焊腳尺寸，尚應符合：當t≤6mm時(shí)，K≤t；當t＞6mm時(shí)，K≤t-（1～2）mm。圓孔或槽孔內的角焊縫焊腳尺寸尚不宜大于圓孔或槽孔短徑的1/3。
③ 當焊件的厚度相差較大且等焊腳尺寸不能符合以上兩條時(shí)，可采用不等焊腳尺寸，與較薄焊件接觸的焊腳邊應符合第②款的要求；與較厚焊件接觸的焊腳邊應符合①的要求。不等焊腳角焊縫不宜在靜載下采用，因為增加焊腳長(cháng)度并不能提高靜載強度，反而增加填充金屬量。
④ 側面角焊縫或正面角焊縫的計算長(cháng)度不得小于8K和40mm，不宜大于60K，當大于時(shí)，其超過(guò)部分在計算中不予考慮。若內力沿側面角焊縫全長(cháng)分布時(shí)，其計算長(cháng)度不受此限。
⑤ 在直接承受動(dòng)力載荷的結構中，角焊縫表面應做成直線(xiàn)形或凹形。焊腳尺寸的比例：對正面角焊縫宜為1：1.5（長(cháng)邊順內力方向）；對側面角焊縫可為1：1。
⑥ 在次要構件或次要焊縫連接中，可采用斷續角焊縫。斷續角焊縫焊段的長(cháng)度不得小于10K或50mm，其靜距不應大于15t（受壓構件）或30t（受拉構件），t為較薄焊件的厚度。
⑦ 當板件的端部?jì)H有兩側面角焊縫連接時(shí)，每條側面角焊縫長(cháng)度不宜小于兩側面角焊縫之間的距離；同時(shí)兩側面角焊縫之間的距離不宜大于16t（當t＞12mm）或190mm（當t≤12mm），t為較薄焊件的厚度。
⑷ 其他要求
① 桿件與節點(diǎn)板德連接焊縫宜采用兩面側焊，也可用三面圍焊，對角鋼桿件可采
用L形圍焊，所有圍焊的轉角處必須連續施焊。
② 當角焊縫的端部在構件轉角處作長(cháng)度為2K的繞角焊時(shí)，轉角處必須連續施焊。
③ 在搭接連接中，搭接長(cháng)度不得小于焊件較小厚度的5倍，并不得小于25mm。
④ 角焊縫兩焊腳邊的夾角α一般為90°（直角角焊縫）。夾角α＞135°（焊縫表面較難成型，受力狀況不良）或α＜60°（焊縫施焊條件差，根部將留有空隙和焊渣）的斜角角焊縫，不宜用作受力焊縫（鋼管結構除外）。
2．坡口焊縫
采用坡口焊縫的主要目的是為了保證接頭能焊透而不出現工藝缺陷。在設計或選擇坡口焊縫時(shí)，必須注意施焊可達性，其中主要考慮坡口角度、根部間隙、鈍邊和根部半徑等參數。下列是注意事項：
①焊條電弧焊時(shí)，為了保證焊條能夠接近接頭根部，并能在多層焊時(shí)側邊熔合良好，當減小坡口角時(shí)，根部間隙必須增大。注意，前者減小，可用較少的填充金屬量。而后者增大，卻增加填充金屬量。研究發(fā)現，板厚δ＜20mm時(shí)，用大坡口角度而用小根部間隙，δ＞20mm時(shí)用小坡口角度大根部間隙的坡口形式才算經(jīng)濟的。
② 根部間隙過(guò)小，根部難以熔透，并須采用較小規定的焊條，從而減慢焊接過(guò)程;若根部間隙過(guò)大，雖然應用襯墊可保證焊接質(zhì)量，但需較多的填充金屬，從而提高焊接成本，并增加焊接變形。
③ 熔化氣體保護焊由于焊絲細，且使用特殊導電嘴，可以實(shí)現厚板（＞200mm）L 形坡口的窄間隙（＜10mm)的對接焊。
④開(kāi)坡口的接頭，不留鈍邊的坡口稱(chēng)銳坡口，背面無(wú)襯墊情況下焊接第一層焊道時(shí)極易燒穿，而且需用較多的填充金屬，故一般都留鈍邊。鈍邊的高度以既保證熔透又不至燒穿為度。焊條電弧焊V或U形坡口的鈍邊一般取0～3mm，雙面V或U形坡口取0～2mm。埋弧焊的熔深比焊條電弧焊大，故鈍邊可適當加大以減小填充金屬。留鈍邊的接頭，根部間隙的大小主要決定于焊接工藝與焊接位置。在保證焊透的前提下，間隙盡可能小。平焊時(shí)，可允許用較大焊接電流，根部間隙可為零；立焊時(shí)根部間隙宜大些，焊厚板時(shí)可在3mm以上。在單面焊背面成形操作工藝中，根部間隙一般較大，約與所用焊條的直徑相當。背面有永久性襯墊時(shí)，應取消鈍邊，因為這時(shí)的鈍邊會(huì )減小接頭根部與襯墊之間的熔合。
⑤J形或U形坡口上常做出根部半徑，主要是為了在深坡口內焊條或焊絲能接近焊縫根部，并降低第一層焊道的冷卻速度，以保證根部良好的熔合和成型。焊條電弧焊時(shí)，根部半徑一般取R=6～8mm，隨板厚增加和坡口角減小而適當增大。
⑥若條件允許，板厚結構宜設計或選用雙面開(kāi)坡口的焊縫，雙面V形焊縫不僅比單面V形焊縫少用一半的填充材料，而且可作兩面交替焊接，把焊接角度控制到最小。
⑦背面無(wú)襯墊的對接接頭，在鈍邊部位常有未焊透或夾雜等缺陷，一般都要求從背面進(jìn)行清根。現廣泛采用碳弧氣刨方法清根。清根深度應確保露出無(wú)缺陷的焊縫金屬，而且清根后的溝槽輪廓形狀也應便于運條施焊。
3.T形接頭的焊縫
T形(或十字)接頭的焊縫可以是角焊縫、坡口焊縫或者兩者的組合。選擇何種焊縫決定于強度要求和制造成本。在靜載等強條件下，成本便成為考慮的主要因素。
圖2-3-7示出三種與母材等強的焊縫設計。這三種焊縫截面積（填充金屬）的比較，以開(kāi)雙面V形坡口焊縫最省。但這種接頭需額外的坡口加工，而且焊接時(shí)要求用小直徑焊條和較小的電流打底以防根部燒穿。因此，這種坡口焊縫只在較厚板的T形接頭中采用才是經(jīng)濟的。不開(kāi)坡口的角焊縫消耗填充金屬最多，其優(yōu)點(diǎn)是焊件不需特殊加工，同時(shí)可以用直徑大的焊條，以大電流施焊。熔敷率高。由于貼角焊縫的填充金屬隨板厚的平方而增加，所以它適用于小厚板的T形接頭。單面V形坡口焊縫在經(jīng)濟上無(wú)
優(yōu)越性，唯一優(yōu)點(diǎn)是當另一側施焊有困難時(shí)，可以選用。它比單面貼角焊縫要安全可靠的多，T形接頭不推薦用這種單面貼角焊縫。
圖2-3-7T形接頭角焊縫與坡口焊縫比較
δ—板厚 K—焊腳尺寸 Aω—焊縫總截面際
必須指出，只承受壓載荷的T形（或十字）接頭，如端面接觸良好（磨平頂緊），大部分載荷由端面直接傳遞，焊縫所承受載荷減小，故焊縫可以不焊透，角焊縫尺寸也可減小。
4.部分熔透接頭的焊縫
重型機器的焊接結構，往往是為了保證具有足夠的剛度而增加鋼板的厚度，其實(shí)際工作應力卻很小。在這種情況下構件之間連接的焊縫一般并不須要全部熔透，而是在滿(mǎn)足強度要求的前提下，正確地設計焊縫的形狀和尺寸。
①對于對接接頭，按強度要求確定出焊縫的有效厚度α后，采用兩面對稱(chēng)焊的對接接頭。
②對于T形接頭，如果是聯(lián)系焊縫，則取最小的焊角尺寸K，參考表2-3-4選用。如果是工作焊縫，在厚鋼板情況下，建議采用兩面開(kāi)小坡口的部分熔透的角焊縫，其尺寸通過(guò)強度計算確定。
T形接頭部分熔透的焊縫實(shí)際上是坡口焊縫與角焊縫組合的焊縫。在同樣承載能力下，它比兩面不開(kāi)坡口的角焊縫節省大量填充金屬。當背面施焊有困難時(shí)，可采用單面開(kāi)小坡口的角焊縫背面只焊一道角焊縫并按最小焊角尺寸確定，見(jiàn)表2-3-4。
表2-3-4 角焊縫的最小焊腳尺寸
注：最小焊腳尺寸K不得超過(guò)較薄鋼板的厚度。
2.3.3.6焊接接頭的靜強度計算
㈠ 工作焊縫與聯(lián)系焊縫[12]
在焊接結構中的焊縫，按其所起的作用可分為工作焊縫和聯(lián)系焊縫兩種，見(jiàn)圖2-3-8所示。
工作焊縫又稱(chēng)承載焊縫，它與被連接材料是串聯(lián)的，承擔著(zhù)全部載荷的作用，焊縫上的應力為工作應力，一旦焊縫斷裂，結構立即失效；聯(lián)系焊縫又稱(chēng)非承載焊縫，它與被連接材料是并聯(lián)的，傳遞很小的載荷，主要起構件之間相互聯(lián)系的作用。焊縫上的應力為聯(lián)系應力，焊縫一旦斷裂，結構不會(huì )立即失效。
設計焊接結構時(shí)，對工作焊縫必須進(jìn)行強度計算，對聯(lián)系焊縫不必計算。對于既有工作應力又有聯(lián)系應力的焊縫，則只計算工作應力而忽略聯(lián)系應力。
圖2-3-8 工作焊縫與聯(lián)系焊縫
a）對接工作焊縫 b）對接聯(lián)系焊縫
c）角工作焊縫 d) 角聯(lián)系焊縫
㈢ 焊接接頭的許用應力設計法[12]
（1）強度條件
許用應力設計法又稱(chēng)傳統設計法或安全系數設計法。它是以滿(mǎn)足工作能力為基本要求的一種設計方法，對于一般用途的構件，設計時(shí)應滿(mǎn)足的強度條件為
工作應力≤許用應力
或者 安全系數-≥許用安全系數
這里的失效應力，如果為屈服準則，則為材料的屈服點(diǎn)，如按斷裂準則，則為強度極限：在疲勞強度設計中為疲勞極限。
許用應力和許用安全系數一般由國家工程主管部門(mén)根據安全和經(jīng)濟原則，按材料的強度、載荷、環(huán)境條件、加工質(zhì)量計算精確度和構件的重要性等加以確定。我國鍋爐和壓力容器、起重機、橋梁、鐵路車(chē)輛等行業(yè)都在各自設計規范中確定了各種材料的許用應力和許用安全系數。
工作應力一般是采用工程力學(xué)的理論和方法進(jìn)行分析計算：對重要構件可采用有限元法等進(jìn)行分析與計算，以獲得更為精確的結果。
（2） 簡(jiǎn)易的焊接接頭強度計算法
1）焊接接頭靜載強度計算的假定
在靜載條件下，當焊縫金屬和母材均具有較好塑性時(shí)，可作如下假定：
① 焊接殘余應力對接頭強度沒(méi)有影響；
② 由于幾何不連續而引起局部應力
集中，對接頭強度沒(méi)有影響：認為焊縫上的工作應力是均勻分布，以平均應力進(jìn)行計算。
③ 忽略焊縫的余高和少量熔深，以焊縫中最小的載面為計算截面（又稱(chēng)危險斷面）。
④ 認為角焊縫都是在切應力作用下破壞，一律按切應力計算其強度。
⑤ 正面角焊縫和側面角焊縫在強度上無(wú)差別。
2）坡口焊縫靜載強度計算公式
基于上述假定對熔透的坡口焊縫的靜載強度得到了簡(jiǎn)化，表2-3-5給出了計算公式。表中熔透對接接頭焊縫的靜載強度計算公式與母材的靜載強度計算公式完全相同，焊縫的計算厚度取被連接的兩板中較薄的厚度。焊縫長(cháng)度一般取焊縫的實(shí)際長(cháng)度；熔透的T形接頭和十字接頭按對接焊縫進(jìn)行強度計算，焊縫的計算厚度取立板的厚度。
一般情況下，按等強度原則選擇焊縫填充金屬的優(yōu)質(zhì)碳素結構鋼和低合金結構鋼全熔透的坡口焊縫，可以不進(jìn)行強度計算。
3)角焊縫的靜載強度計算公式
經(jīng)上述簡(jiǎn)化后得到的由角焊縫組成的接頭的靜載強度計算公式，見(jiàn)表2-3-6。表中角焊縫的計算長(cháng)度一般取每條焊縫實(shí)際長(cháng)度減去10mm，計算厚度取內接三角形的最小高度。在設計計算角焊縫時(shí)，一般應遵循下列原則和規范：
① 側面角焊縫或正面角焊縫的計算長(cháng)度不得小于8K（K為焊腳尺寸），并不小于40mm。
② 角焊縫的最小焊腳尺寸補應小于4mm，當焊件厚度小于4mm時(shí)，可與焊件厚度相等。
③ 因構造上需要的非承載角焊縫，其最小焊腳尺寸可根據焊件厚度和焊接工藝要求確定，可參照表2-3-4。
④ 在承受靜載的次要焊件中，如果計算出的角焊縫的焊腳尺寸小于規定的最小值，可采用斷續焊縫。斷續焊縫的焊腳尺寸可根據折算方法確定。斷續焊縫之間的距離在受壓構件中部應大于15δ，受拉構件中一般不應大于30δ，δ為被焊構件中較薄件的厚度。在腐蝕介質(zhì)下工作的構件不應采用斷續焊縫。
表2-3-5坡口焊縫靜載強度計算公式
30％強度焊縫 K=。
100％強度的角焊縫就是等強度焊縫，它主要用于集中載荷的部位，如導軌的焊接；50％強度的角焊縫用于焊接箱體中，若為單面角焊縫，則焊腳尺寸要加倍，即K= 3/4δ；30％強度的角焊縫主要用于并不承載的角焊縫，當它小于最小焊腳尺寸（表2-3-4）時(shí)，則取最小焊腳尺寸。
（4）焊縫的許用應力
前面介紹的設計用的許用應力通常由國家工程主管部門(mén)根據安全和經(jīng)濟原則，根據材料性質(zhì)、載荷、環(huán)境、加工質(zhì)量、計算和檢測精確度和構件的重要性等綜合后確定。
表2-3-8列出一般機械焊接結構中焊縫的許用應力。我國起重機行業(yè)采用的焊接許用應力見(jiàn)表2-3-9。
表2-3-6角焊縫接頭靜載強度計算公式
表2-3-8機械焊接結構中焊縫的許用應力